在具有分布參數(shù)的長(zhǎng)線路中,運(yùn)算入口阻抗和傳遞系數(shù)可按如下長(zhǎng)線方程求解:u＝Achγη+Bshγη,i＝(1-1)式中,γ=;p=——拉氏算子;τ=ωt——同步時(shí)間;在計(jì)算工頻穩(wěn)態(tài)時(shí),p代以j ;a=＝;Q=——導(dǎo)線品質(zhì)因數(shù);R1、X1＝ωL1、XC1＝——每千米長(zhǎng)導(dǎo)線的...[繼續(xù)閱讀]

    圖1-1(a)所示為某一較低電壓等級(jí)(以220kV為例)的長(zhǎng)線,其兩側(cè)變壓器的變比通常是不相等的,即K12＝N1/N2≠K′12＝N′1/N′2,這使該長(zhǎng)線的參數(shù)不能直接按照變比關(guān)系歸算到超高壓側(cè)(以500kV為例),因而等效電源的計(jì)算趨于復(fù)雜,現(xiàn)在討論歸算...[繼續(xù)閱讀]

    圖1-2為l千米長(zhǎng)的被操作線路,其兩端連至復(fù)雜的電網(wǎng)。根據(jù)疊加原理,將圖中首、末端的三相斷路器DL1和DL2打開,P、Q兩點(diǎn)的母線電壓就是所求的等效電源的電動(dòng)勢(shì)′有″,而從母線往外看去的入口阻抗就是等鏟電源的內(nèi)阻抗,它可用圖...[繼續(xù)閱讀]

    作為一種通用情況,我們來看圖1-3中從首端電動(dòng)勢(shì)的兩端看出去的入口阻抗ZLP。圖1-3 導(dǎo)線兩端電網(wǎng)的T形等效電路令導(dǎo)線l的首、末端的傳輸矩陣為,則包括并聯(lián)電抗器導(dǎo)納YLP和YLQ在內(nèi)的P、Q兩點(diǎn)間的傳輸矩陣可以寫成:列出如下方程:聯(lián)...[繼續(xù)閱讀]

    在正常運(yùn)行情況下,母線電壓1′和2(圖2-1)被調(diào)節(jié)到電網(wǎng)的額定電壓。根據(jù)無損圖2-1 運(yùn)行線路導(dǎo)線端部的傳輸矩陣方程,寫出離末端x千米處的電壓x和電流x為式中,ZC1為導(dǎo)線的正序波阻,λ=,λx＝,v為正序波速(3×105km/s)。由此可知,λ=π時(shí)發(fā)...[繼續(xù)閱讀]

    在由L-C和工頻電動(dòng)勢(shì)組成的串聯(lián)回路中,如容抗大于感抗,回路中通過容性電流,它在感抗上的壓降L使得容抗上壓降c被抬高,即UC＝E+UL,這種現(xiàn)象稱為Ferranti效應(yīng),或稱電容效應(yīng)。空載線路為容性負(fù)載,容性電流在導(dǎo)線電感和電源漏抗上的壓...[繼續(xù)閱讀]

    100～150km以下的長(zhǎng)線路通常是不換位的,工頻過電壓也不會(huì)很高。這里將簡(jiǎn)要敘述這種情況下電容效應(yīng)的計(jì)算方法及其主要特點(diǎn)。前已指出,未換位線路中的穩(wěn)態(tài)計(jì)算需要借助于相模變換,這可通過引入電壓和電流的變換矩陣Tu和Ti來實(shí)...[繼續(xù)閱讀]

    既然空線末端的工頻電壓最高,在該處裝設(shè)并聯(lián)電抗器以補(bǔ)償導(dǎo)線電容和削弱電容效應(yīng),其降壓效果自當(dāng)最為顯著。圖2-7中的空線末端接有并聯(lián)電抗器,其正序電納為yL1。令Ue＝Uφ,電抗器的三相額定功率QL＝Ue2yL1仿照?qǐng)D2(a)令這里,PN＝U...[繼續(xù)閱讀]

    如圖2-9(a)所示,電抗器接在離首端λ1、離末端λ2處,這里λ1+λ2＝λ。從電抗器向空線末端看去的入口導(dǎo)納為,故接在第一線段末端的等效阻抗[圖2-9(b)]為圖2-9 電抗器接在換位空線中間時(shí)的接線圖及其簡(jiǎn)化(a)接線圖 (b)簡(jiǎn)化接線圖下面討論...[繼續(xù)閱讀]

    實(shí)際上長(zhǎng)線中的電抗器往往不止一組,但亦不會(huì)超過三組。首先必須指出,首端電抗器可以歸并在等效電源之中。圖2-13(a)中xL為電抗器的感抗,將m點(diǎn)打開,該處電源側(cè)的對(duì)地電壓就是2-13(b)中的等效電動(dòng)勢(shì),從m點(diǎn)向電源側(cè)看去的入口阻抗就...[繼續(xù)閱讀]