根據(jù)拉線電桿的結(jié)構(gòu)特點,拉線系屬于柔性體系,故電桿在拉線點的支承條件可視為彈性支點。電桿在土中的埋深一般為1.0m,而且都不設卡盤,土壤可視為由顆粒組成的彈塑性物體,因此,當根部產(chǎn)生較大彎矩時,必先使土壤變形,從而使電...[繼續(xù)閱讀]

    6.3.1轉(zhuǎn)動橫擔設計的特點和使用條件由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的抗扭性能很差,應盡可能減小斷線時對電桿產(chǎn)生的扭矩,使由扭矩和切力所產(chǎn)生的主拉應力不超過電桿所允許的限值,因此必須采用轉(zhuǎn)動橫擔。轉(zhuǎn)動橫擔的作用是在線路斷線情況...[繼續(xù)閱讀]

    (1)導線:LGJ-150/35,地線:鍍鋅鋼絞線1×7-7.8-1175。(2)氣象條件:最高溫度+40℃,最低溫度-5℃;設計最大風速V=25m/s;無冰。(3)設計水平檔距350m,垂直檔距450m。(4)用固定線夾,轉(zhuǎn)動橫擔,啟動力為2500N。(5)根據(jù)電氣要求而設計的電桿外形如圖7-1所示...[繼續(xù)閱讀]

    根據(jù)以往對拉線直線單桿的設計情況,大多為正常大風情況或事故斷線情況為最嚴重,在此例中也僅計算這兩種情況,作為參考。7.2.1正常大風情況(1)導線橫向風荷載標準值Pn計算。導線橫向風荷載Pn包括導線風荷載標準值Wxn和絕緣子串...[繼續(xù)閱讀]

    (1)拉線結(jié)點(B點)上端電桿彎矩設計值計算。1)拉線結(jié)點(B點)上端電桿彎矩設計值MBL計算2)拉線結(jié)點(B點)上端電桿彎矩標準值MB計算(2)拉線受力設計值TC計算。拉線結(jié)點(B點)的水平力設計值RB為大風情況拉線受力設計值TC式中β——拉線對...[繼續(xù)閱讀]

    (1)拉線結(jié)點(B點)電桿彎矩設計值MBd計算MBd大于正常MB(24.08kN·m)為事故情況控制。(2)拉線受力設計值Tcd計算。導線斷線橫擔轉(zhuǎn)動后拉線結(jié)點(B點)的水平力設計值RB為斷導線情況拉線受力設計值Tcd大風情況拉線受力設計值TC(22.13kN)大于斷...[繼續(xù)閱讀]

    根據(jù)以上計算可以看出,拉線點以下的電桿強度,也是由正常大風情況控制。假設拉線結(jié)點和底盤處作為電桿的兩個鉸支點,則其計算圖如圖7-4所示。拉線拉力對電桿產(chǎn)生的下壓力設計值N1N1＝2TC·sin60°=2×2213×sin60°=38330(N)地線重GT,導線...[繼續(xù)閱讀]

    (1)設計參數(shù)。1)鋼筋:采用18φ6碳素鋼絲,總截面積As＝18φ6=18×28.3=509(mm2)預應力鋼筋強度標準值fpty＝1570(N/mm2)預應力鋼筋的抗拉強度設計值fp＝1070(N/mm2)預應力鋼筋的抗壓強度設計值f′p＝400(N/mm2)碳素鋼絲彈性模量Es＝2.0×105(N/mm2)碳素鋼...[繼續(xù)閱讀]

    從以上計算得知,電桿主彎矩由拉線點以上正常大風情況控制,為此,只考慮拉線點的受彎抗裂驗算。電桿要求在正常情況下受彎不出現(xiàn)裂縫(裂縫等級為二級)的預應力混凝土電桿驗算截面的抗裂彎矩值(抗裂強度)式中,受拉區(qū)混凝土的塑...[繼續(xù)閱讀]

    轉(zhuǎn)動橫擔計算如圖6-3和圖6-4所示。圖6-3剪切螺栓式轉(zhuǎn)動橫擔圖6-4槽鋼剪切螺栓式轉(zhuǎn)動橫擔受力圖7.8.1上橫擔計算(1)橫擔強度計算。橫擔自重估計G′Q＝400N,剪切螺栓的控制力(啟動力)SZ＝2500N。轉(zhuǎn)動橫擔是在事故情況斷導線時才啟動,啟...[繼續(xù)閱讀]