根據(jù)美國(guó)Libby壩和koocasusa湖模型試驗(yàn)資料,Slingerland和Voight(1982)通過(guò)對(duì)滑坡涌浪影響因素的無(wú)量綱分析,提出了最大涌浪高度公式:log()=-1.25+0.71logE(4-17)適用條件為:≈4式中:ηmax——最大涌浪高度(m);E——無(wú)量綱動(dòng)能,E=;Vs為滑坡體積,Vs＝...[繼續(xù)閱讀]

    Huber和Hager(1997)分別在二維和三維水槽中開(kāi)展滑坡涌浪模型實(shí)驗(yàn),用顆粒材料模擬滑體,在波高的分析中引入滑坡涌浪的傳播角度這一變量,歸納分析了涌浪高度公式:＝2·0.88(sinα)cos()-(4-18)式中:H——涌浪波的高度(m);h——水深(m);α——滑...[繼續(xù)閱讀]

    意大利學(xué)者Panizzo等(2005)進(jìn)行了三維滑坡涌浪模型試驗(yàn),將滑體在水下運(yùn)動(dòng)的時(shí)間作為研究的變量,同時(shí)考慮了滑體的高度、寬度、入水速度、滑坡傾角和水深,通過(guò)288組試驗(yàn)中10個(gè)波高儀記錄的共2880個(gè)試驗(yàn)數(shù)據(jù),得到了最大波高、波的周...[繼續(xù)閱讀]

    Ataie-Ashtiani等(2008)考慮了滑坡速度、水庫(kù)水深、滑面傾角等因素,通過(guò)120組模型試驗(yàn),提出了最大涌浪高度計(jì)算公式:＝[0.405+0.078(VF2)1.28]()-0.278()-0.12()-0.48(4-23)式中:ηmax——最大涌浪高度(m);h——水深(m);V——無(wú)量綱體積,V=,其中Vs為滑坡體...[繼續(xù)閱讀]

    Heller(2007)基于矩形水槽的滑坡涌浪實(shí)驗(yàn),開(kāi)展了顆粒流滑體的211組涌浪實(shí)驗(yàn),提出了綜合考慮三個(gè)關(guān)鍵參數(shù)的沖擊效應(yīng)參數(shù),建立了滑坡涌浪波幅及周期與沖擊效應(yīng)參數(shù)之間的相關(guān)關(guān)系:＝P(4-24)＝(PX-)(4-25)P=FS0.5M0.25(cosβ)0.5(4-26)式中:aM——...[繼續(xù)閱讀]

    滑坡入水和滑坡涌浪的產(chǎn)生是一個(gè)連續(xù)的過(guò)程,Heller(2007)采用PIV方法(ParticleImageVelocimetry)記錄了整個(gè)過(guò)程(圖4-6)。大型高速滑坡入水會(huì)在很短的時(shí)間內(nèi)占用大量的水下容積,被侵占了空間的這部分水體的一部分會(huì)在水表面涌出形成涌浪...[繼續(xù)閱讀]

    以平底的棱柱形渠道、靜水情況為例,設(shè)某一時(shí)刻由于某種原因在渠道產(chǎn)生一向右傳播的擾動(dòng)波[圖4-9(a)],波所到之處帶動(dòng)水體運(yùn)動(dòng),形成一非恒定流動(dòng)。取一短時(shí)間Δt,假設(shè)圖4-9　擾動(dòng)波在明槽中的傳播示意圖在該時(shí)間段內(nèi)所取的波速...[繼續(xù)閱讀]

    根據(jù)式(4-32)及式(4-28),可以求出引起涌浪的巖土體體積與首浪高度、水深及運(yùn)動(dòng)時(shí)間的具體關(guān)系式:Vs＝0.5h1(h+h1)t1(4-33)為了求解,將式(4-33)寫(xiě)為函數(shù)形式:f(h1)=Vs-0.5h1(h+h1)t1(4-34)上式中,滑坡在一定運(yùn)動(dòng)時(shí)間段內(nèi)入水體積通過(guò)第三章的計(jì)算...[繼續(xù)閱讀]

    明渠非恒定流的連續(xù)性方程:T+vT+A+bv-q=0(4-35)運(yùn)動(dòng)方程:g++v+g(j-i)=0(4-36)式中:T——水面寬度(m);A——截面面積(m2);v——流速(m/s);h——水深(m);j——能坡;i——底坡;q——旁側(cè)流量之和(m3/s)。如旁側(cè)入流出流量之和為零,流體中的摩擦坡降...[繼續(xù)閱讀]

    滑坡發(fā)生后,水面急劇上升,然后在短時(shí)間近距離內(nèi)急劇衰減,很快就變?yōu)樾≌穹恼袷?在急劇衰減階段內(nèi),可以認(rèn)為大體積的涌浪迅速向周圍擴(kuò)散,其摩擦阻力引起的涌浪高度下降遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于由于擴(kuò)散引起的涌浪高度下降,其衰減過(guò)程中的...[繼續(xù)閱讀]